天津市建筑工程模板支撐系統安全技術規程

建筑工程模板支撐系統安全技術規程2010-11-03發布2011-01-01實施天津市城鄉建設和交通委員會發布Technicalregulationforsafetyo主編單位：天津市建設工程質量安全監督管理總隊簽發人：韓培俊劃和工程建設地方標準編制計劃的通知》(建科教[2008]683系統科學技術發展計劃和工程建設地方標準編制計劃的通知》(建科教[2008]683號)的要求，規程編制組經廣泛調研，在認井繼周安學義胥愛華本規程主要審查人員：張中一陳敖宜史廣德丁克勝張志新陸海英王玉強 2 2 4 64模板支撐系統構造要求 84.1一般規定 84.2模板構造體系 94.3混凝土梁、板(水平構件)底部支撐體系 4.4混凝土構件側面(豎向)支撐體系 5.1一般規定 5.2荷載標準值 5.3荷載設計值 5.4荷載組合 205.5變形值 235.6模板構造體系計算 235.7扣件式鋼管支撐體系計算 245.8碗扣式鋼管支撐體系計算 275.9其他支撐體系計算 295.10地基承載力計算 295.11架體抗傾覆計算 6模板支撐體系安裝 6.1一般規定 6.2扣件式鋼管支撐體系安裝 6.3碗扣式鋼管支撐體系安裝 6.4其他型鋼支撐體系安裝 6.5側面模板支撐體系安裝 6.6支撐體系安裝檢查與驗收 428.1作業人員 8.2支撐架體 428.3混凝土澆筑 438.4材料管理 8.5其他管理 44附錄A模板支架常用桿件截面特性 附錄BQ235-A鋼軸心受壓構件穩定系數φ 46附錄C模板支架的等效計算長度系數μ 47附錄D扣件式鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差、鋼管表面銹蝕深度、彎曲變形表 48附錄E專用鋼管(扣件式、碗扣式)模板支架驗收記錄表 49本規程用詞說明 50 51 53 1 2 2 4 64Formbearingsystemstructurerequirement 8 84.2Formstructuresyst 9 5.4Loadcombination 20 23 24 27 29 295.11Scaffoldanti-tippingcalculation 49 22.1.8連接件pitman2.1.10立桿uprighttube2.1.11底座jackbase貼近地(樓)面，連接立桿根部的水平拉桿。4軸向力設計值；w一基本風壓；2.2.2幾何參數[u]—容許撓度值；6支撐搭設高度5m及以上；搭設跨度10m及以上；施工總荷載準、規范及圖紙(國標圖集),施工組織設計；3模板構造體系要求：水平混凝土的面板、小(次)梁(次楞)和主梁(楞);豎向混凝土的面板、橫、豎楞，對拉刀撐(豎向剪刀撐或斜撐、水平剪刀撐)的設置，支撐架體與平面布置圖及豎向剪刀撐布置投影圖),梁板支模大樣圖，及3.0.4專項方案經批準后，應送項目總監理工程師(安全總84.1.1模板及支撐的選用應根據混凝土工程結構體系構件布1鋼材應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700、3鋼管扣件應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》4.1.9模板支撐系統基礎地基(含樓面)的承載力應滿足混凝4.2.2模板面板厚度不應小于12mm,板縫嚴密；混凝土4.3混凝土梁、板(水平構件)底部支撐體系4每排每列立桿的縱、橫向之間必須用水平拉桿(橫桿(即掃地桿)。當立桿基礎不在同一標高上時，必須將高桿的間距(即步距)在滿足荷載計算要求條2)兩相鄰剪刀撐之間凈距：扣件式鋼管支架不應大于3)當支架高度8m～20m時，在縱、橫向兩相鄰剪刀撐之間增加之字斜撐，當支架高度超過20m時，將之字斜撐改為剪6支撐架體內應設置水平剪刀撐，并應滿足下列要求：1)當支架高度4m～8m時，在底部掃地桿和頂端封頂桿有豎向剪刀撐的部位分別設置水平剪刀撐；2)當支架高度8m～20m時，應在相鄰豎向剪刀撐之間增設水平剪刀撐，兩相鄰水平剪刀撐的間距為：扣件式鋼管支架不得大于3個步距，碗扣式鋼管支架應小于或等于4.8m;3)水平剪刀撐的端部與立桿或建筑物拉結，嚴禁水平剪7當支架高度超過20m時，除滿足以上要求外，還應將沿梁縱向的梁底支架周圈用豎向剪刀撐連接成格構式架體；在梁底最頂兩相鄰水平拉桿處，沿梁縱向、按格構寬度設置連續式水平剪刀撐，并用斜桿連接成格構式桁架；8當支架高度超過5m時，應在架體周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6m～9m、豎向間距2m～3m與建筑結4.3.2采用定型門式鋼管支架設計支撐時，除符合本規程第4.11鋼管桿件及其部件材質，應符合國家現行行業標準《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ128的規定；2門架規格應盡量統一，如不統一應以支承力最小的門架3荷載應直接作用在門架兩邊立桿的軸線上，并按單榀門4相鄰兩榀門架之間應設工具式交叉支撐，并與立桿上的鎖銷鎖牢；交叉支撐的線剛度必須滿足下式要求：5當門架使用可調支座時，調節螺桿伸出長度不得3用綴板或綴條連接的格構式柱宜設置橫隔，其間距不4.3.4采用工具式鋼管立柱設計支撐時，除應符合本規程第2使用專用鋼管(φ51×3.0mm、φ48×3.5mm)、定型4.4混凝土構件側面(豎向)支撐體系4.4.2側面模板支撐桿件為受壓桿件，桿件接長必須采用對樓板模板(其中包括梁的模板)樓板模板及其支架(樓層高度4m以下)樓板模板及其支架(樓層高度4m以上)2新澆混凝土自重標準值(G?κ)可參照表5.2.1-2采用；標準值kN/m363鋼筋自重標準值(G?K)。一般梁板結構每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重：樓板可采用1.1kN/m3,梁可采用1.5kN/m3。4新澆混凝土作用于模板的側壓力標準值(G?k):可按to—混凝土的初凝時間(h),可采用t?=200β?—外加劑影響修正系數。不摻外加劑時取1.0,摻具取0.85,坍落度為50～90mm時取1.0,坍落度為110～150mm時取V—混凝土的澆筑速度(m/h);H—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度(m);混凝土側壓力的計算分布圖形如圖5.2.1。圖5.2.15.2.2可變荷載標準值(Qk)應符合下列規定：其兩者較大值。均布荷載標準值可取1.5kN/m2。均布荷載標準值可取1.0kN/m2應取4.0kN/m2應按實際高度計算。模板單塊寬度小于150mm時2振搗混凝土產生的荷載(Q?k)標準值：對水平模板可向模板內傾倒混凝土方法溜槽、串筒、導管或容量小于0.2m3的運輸器具2容量為0.2m3~0.8m3的運輸器具4容量大于0.8m3的運輸器具6注：作用范圍在有效壓頭高度之內4風荷載標準值。作用在模板支撐結構上的水平風荷載標準值，應按下列公式計算，并應綜合考慮整體橫向、縱向風μ?—風壓高度變化系數，按現行國家標準《建筑結構荷載規范》(GB50009)的規定采用。μ.—模板及支撐結構風荷載體型系數。梁頂部模板取步距(m)5.3荷載設計值模板及支撐結構自重(G?x)組合應取1.2;對由永久荷載效應控制覆、滑移驗算應取0.9。新澆混凝土自重標準值(Gzκ)鋼筋自重標準值(G?k)施工人員及施工設備荷載標準值(Qix)(1)一般情況下應取1.4;(2)對標準值大于4kN/m2的活荷載振搗混凝土產生的荷載標準值(Q?x)傾倒混凝土時產生的荷載標準值(Qκ)風荷載(ok)取1.4。對接扣件(抗滑)直角扣件、旋轉扣件(抗滑)底座(抗壓)時出現的荷載，按承載能力極限狀態組合和正常使用極限狀態分別進行荷載(效應)組合，并應取各自的最不利的效應組合5.4.2按極限狀態其荷載組合應符合下列規定：1按承載能力極限狀態進行設計時，應采用荷載效應的基R—結構構件抗力的設計值；對于基本組合，荷載效應組合的設計值S應從下列組合中取計算項目參與組合的荷載類別計算承載能力123梁、拱、柱(邊長不大于300mm)、墻(厚度不大于100mm)的側面模板4(厚度大于100mm)的側面模板計算項目②Gx+G?x+G?k+G?k+0.9(Q?x+風荷載)5.5.1當驗算模板及支撐結構的剛度時，其最大變形值不應超3支撐結構的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨5.5.2組合鋼模板結構或其配件的最桁架、鋼模板結構體系5.5.3液壓滑模裝置的部件，在使用荷載下，兩個提升架之間圍圈的垂直與水平方向的變形值均不得大于其計算跨度的1/500,提升架立柱的側向水平變形值不得大于2mm,支承桿的5.5.4爬模及其部件，立柱變形值不得大于爬架立柱高寬的1/1000,主梁變形值不得超過計算跨度的1/500～1/800,支點間5.6.1模板面板可按簡支梁計算，應驗算跨中和懸臂端的最不利抗彎強度和撓度，不同的材質采用不同的性能指標，計算方法和公式的應用應符合現行行業標準《建筑施工模板安全技術5.6.4柱模的柱箍受力狀態為拉彎桿件，柱箍的間距、強度式中：N—計算立桿段的軸向力設計值(當組合風荷載時應為風荷載產生的軸向力);5.7.3模板支架立桿的穩定性應按下列公式計算：式中：N—計算立桿段的軸向力設計值(當組合風荷載時應為風荷載產生的軸向力);η一單層模板支架取1.0,對于連續澆筑混凝土兩層及兩層以上的模板支架取1.05,對于支架高度超過8m以φ—軸心受壓立桿的穩定系數，應根據長細比確定，可A—立桿的截面面積，按附錄A采用；M.—計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，W—截面模量，按附錄A采用；h—縱橫水平拉桿的計算步距；a—模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐μ—考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，5.7.5當模板支撐結構高度超過4m時，應采用高度調降系數K5.7.6水平拉桿的內力和撓度計算橫向宜按簡支梁、縱向水平1水平拉桿的抗彎強度應按下列公式計算：W—截面模量，按附錄A采用；2水平拉桿彎矩設計值應按下列公式計算：ΣMck—模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產3水平拉桿的撓度應符合下列公式規定：5.7.7水平拉桿中的底模、方木抗剪強度應按下列公式進行b—構件寬度；5.7.8連接扣件抗滑承載力計算，應符Rc—扣件抗滑承載力設計值：8kN。5.8碗扣式鋼管支撐體系計算5.8.1支架立桿強度和穩定性計算應根據支架受風壓情況確定N=1.2(Gk+G?+Gsk)+1.4(Qik+Q2zk)LL,(5.8.2-1)N=1.2(G+Gx+G?)+0.9×1.4[(Qik+Qz)LL+Q?](5.8.2-N≤φ:A.f(5.8.2-3)1在每行每列有斜桿的網格結構中按步距h計算；2當支架外側四周及中間設置了縱、橫向剪刀撐并滿足本規程第4.3.1條款要求時，應按i。=h+2a計算，式中α為立桿伸1應將風荷載化解為每一節點的集中荷載w;W2節點集中荷載w在立桿及斜桿中產生的內力w、w,應ws—節點風荷載的斜桿內力；3當采用鋼管扣件作斜桿時應驗算扣件抗滑承載力，并應式中：—自上而下疊加在斜桿最下端處最大內力；2)當鋼筋綁扎和梁板模板己安裝后，其擋風面積應將安5.9其他支撐體系計算5.9.1工具式鋼管立柱應進行受壓穩定性計算，計算應符合現行行業標準《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162—2008中第5.9.2門形鋼管立柱的軸力應作用于兩端主立桿的頂端，不得承受偏心荷載，應進行門形立柱的穩定性計算，計算應符合現行行業標準《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162—2008中第時，單榀門架承載力設計值應按0.7系數進行折減，并對梁底扣5.9.3爬模計算應符合現行行業標準《建筑施工模板安全技術5.10地基承載力計算5.10.1立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：f—地基承載力特征值(kpa)。應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》(GB50007)有關規定或工程地質報告提供的數據采用。原5.10.2當模板支撐搭設在工程結構樓板、陽臺等上時，應對樓板、陽臺等的承載力裂縫進行驗算。5.11.1支撐立桿應承受模板結構的垂直荷載，驗算支撐立桿整體穩定性驗算。驗算方法為：應將結構所受的風力與模板體系、鋼筋的自重分別乘以相應荷載分項系數后，求其合力作用5.11.3碗扣式鋼管架體傾覆驗算轉化為立桿拉力計算應符合下列要求(見下圖5.11.3):1當按頂部有安全網進行風荷載計算時，依靠架體自重平3當按上述計算結果不能滿足要求時，應采取下列措施：量的30%,發現質量不符合標準情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀質量不合格的桿件(由監理見證取樣)送偏差：架體高度H在10m以內時不得大于10mm,架體高度H在板時，其厚度應大于50mm,寬度應大于6.1.8當模板安裝高度超過2m時，必須搭設穩固的作業腳手1鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分6.2.2扣件應采用可鍛鑄鐵制作，在螺栓擰緊扭力矩達伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于6.3.4當采用扣件式鋼管作加固件、連接桿、斜撐及剪刀撐1單立柱支撐的間距應符合支撐設計的規定；6.5.2基礎及地下工程側面模板安裝除符合本規程第6.5.1條款1周圍土壁必須穩定，不得有松散和裂紋現象；2支模深度超過2m時，必須設置人行爬梯，嚴禁人員上3在側模外側有斜支撐的位置，側模內側應設置相應的6.5.3柱模板安裝除符合本規程第6.5.1條2柱箍接頭不得在同一垂直線上；6.5.4梁的側模安裝除符合本規程第6.5.1條款的規定外，尚應2側模的外側支撐應與梁底模支撐托架結構連接，不得與3高大梁模板安裝時應設安全操作平臺；4安裝懸挑結構模板時，應搭設腳手架或工作平臺，并設6.5.5墻模板安裝除符合本規程第6.5.1條款的規定外，尚應符1鋼楞需要接長時，應采用原規格的鋼楞進行搭接，并應在接頭處增加相同的數量，其搭接長度不得小于墻模板寬度或高度的15%～20%;4懸空水平支撐兩端必須頂緊固定，下部空間設托架。6.6.1支撐體系在安裝過程中應隨分步檢查如無特殊要求時，架體設計高度8m以下的，按高度4連接件(鎖棒、鎖銷、扣件、碗扣)的鎖緊度；桿(橫桿)步距偏差不大于50mm。1專項方案及變更文件；6扣件擰緊扭力矩應使用扭力扳手檢查，擰緊度應40～65N·m的要求。對封頂桿和掃地桿處的扣件進行100%的檢查，合格率應達100%;其余部位抽樣檢查數量不得少于30%,合格率不得低于95%。扣件式、碗扣式鋼管支架驗收可采用附錄E表專用鋼管8.1.6模板安裝高度在2m及以上時，應按國家現行行業標準8.1.7安裝或拆除中如中途停歇時，應將模板和8.2.5支架不得用作腳手架、垂直運輸井架或纜風繩地錨等8.3.2高度4m以上的柱、墻(含剪力墻)等豎向混凝土結構8.3.3梁應從跨中向兩端、樓板應從中央向四周對稱分層澆附錄A模板支架常用桿件截面特性慣性矩I回轉半徑i式中：b一方木寬度；λ01234567890注：當250。1212h—立桿步距(m);1—立桿縱距(m);1—立桿橫距(m)。當大于2時，應按2.0取值。k允許偏差△示意圖1外徑48壁厚3.5234管彎曲附錄E專用鋼管(扣件式、碗扣式)模板項目名稱支架高度(m)驗收虛具備的技術文件情況(有打V、沒有打×)基礎收專項方案要求立桿閱陌兼事幅距(m)橫距(m)(水平拉桿剪刀置豎內機肉閱距(m)橫向閱距(m)水平自掃地桿處支托井連規定排推率(%)應合格(%)實批放(個)合格數(個)合格率(%)掃地桿與封頂桿部位監量單位者(收指論監理工程師：總監理工程師；注：1扣件用力炬教手檢查，擰景力炬為40Nar~65Nm2高大棋板支排驗收蕾單位技術2《建筑結構可靠度設計統一標準》GB50068。程時能正確理解和執行條文規定，《建筑工程模板支撐系統 2術語、符號 61 4.1一般規定 4.2模板構造體系 4.3混凝土梁、板(水平構件)底部支撐體系 644.4混凝土構件側面(豎向)支撐體系 66 5.1一般規定 5.2荷載標準值 685.3荷載設計值 705.4荷載組合 5.5變形值 5.6模板構造體系計算 5.7扣件式鋼管支撐體系計算 5.8碗扣式鋼管支撐體系計算 5.9其他支撐體系計算 5.10地基承載力計算 5.11架體抗傾覆計算 6模板支撐體系安裝 6.1一般規定 6.2扣件式鋼管支撐體系安裝 6.3碗扣式鋼管支撐體系安裝 6.4其他型鋼支撐體系安裝 6.5側面模板支撐體系安裝 6.6支撐體系安裝檢查與驗收 838安全管理 8.1作業人員 858.2支撐架體 858.3混凝土澆筑 86 8.5其他管理 1.0.1本條是該規程編制的目的。針對近年來全國及我市發2.2本章符號是參照現行國家標準《建筑施工模板安全技術本條依據住房和城鄉建設部《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質[2009]87號)規定了對危險性較大的模板支撐系統必須編制專項施工方案。除本條正文提出的編制專項施工方案的項目范圍外，如遇混凝土樓板厚度超過程安全管理辦法》(建質[2009]87號)和《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》(建質[2009]254號),3.0.3本條針對專項方案的重要性提出的規定。施工單位在專項施工方案編制完成后，應由企業內部有關部門進行審《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》(建質[2009]254號)的規定組織專家論證。專家組提交的論證報告作為專項施工方案修改完善的指導意見。專項方案經論證(建質[2009]254號)的規定。時，除模板面板、大小梁(主次楞)、水平支撐桿件外，均應斜桿),另一方面為消除振動影響，這里對受壓、受拉桿件的4.1.5混凝土構件底部的支撐結構與混凝4.1.8本條是為了保證上層支撐立桿所傳遞給有效地傳遞到下層支撐立桿上，以避免樓板受集中壓強受到4.2.2當前，施工現場大量采用竹、木膠合模板板材，對模提出了技術指標要求，符合《建筑施工模板安全技術規范》2經測算梁底立桿承擔的荷載占總荷載的60%以上，依4.3.2本條結合《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》4.3.3本條結合《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018和條件下(如現澆高大混凝土構件)采用梁式或桁架式結構作混凝土模板支撐進行了規范。由于冷彎型鋼生產的壁厚實驗數4.4混凝土構件側面(豎向)支撐體系5.1.1承載能力極限狀態可理解為結構一般是以結構的變形、裂縫、振動參數超過允許的限值為依向),求得組合后在結構中的總效應，取其中最不利的一組作5.1.3基于市場上材料質量的現狀，規定必須根據抽樣檢測考慮了荷載分項系數，《鋼結構設計規范》GB50017,為基礎的極限狀態設計表達式(包括各種抗力分項系數),故5.1.6利用模板支撐計算軟件進行計算可以大大減少人力勞術規范》(JGJ130)未考慮模板支架自重荷載隨增加而帶來的不利影響，在立桿計算(尤其是支架高度超過4/到采用其它混凝土(如重晶石混凝土)和型鋼混凝土時，其自3新澆混凝土對模板的側壓力計算是根據以流體靜壓力的原理，并考慮了澆筑速度，凝結時間，坍落度和摻緩凝劑的影響等因素。它適用于澆筑速度在6m/h以下的混凝土。1施工人員及設備荷載標準值，按作用于水平模板面的均2考慮到水平結構邊梁受到風荷載的直接作用，且還有如混凝土輸送泵等水平力對模板支撐架的作用，確實會對模板支架的整體穩定性產生不利影響。增加對模板支撐結構整體水平力的作用，應以水平結構邊梁上風荷載的形式出現。由于模板使用時間短暫，故采用現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009的規定，重現期n=10年的基本風壓值。對于風荷載作用在模板上的水平力，應進行整體側向力計算。整體側向風荷載計算可采用簡化方法計算，若風荷載沿模板支撐結構橫向作用，如圖5.2.2-1所示，取整體模板支撐結構的一排橫向支撐結構作為計算單元。作用在計算單元頂部模板上的水平力F風荷載引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，如圖5.2.2.-2計算單元立桿附加軸力線性分布式中：F—作用在計算單元頂部模板上的水平力(N),按式對臨時性鋼面板及其支架的結構強度設計值可的結構重要性系數予以折減，這等于把鋼的強度設計值提高 K,和K?分別為相交于柱上端和下端的線剛度之和與柱線剛度之和的比值，即44左、右—分別為下節點B左、右橫桿的線剛度；由于扣件式鋼管模板支撐架的桿件為同一規格鋼管，其十當扣件式鋼管模板支撐架為統一構造尺寸，即立桿長度AB=1AJ.=lg=步距h,橫桿長度IA左=lA右=lg=lg=立桿縱距l或立桿橫距1。,則立桿計算長度系數μ僅與h/l和h/l?有關，且μ隨h/la(h/l?)的增加而減少。但是《鋼結構設計規范》(GB50017—2003)的附表D-2的適用對象應是鋼柱與鋼梁的節點為“剛接”的框架，而扣件節點是介于鉸接與剛接之間的“半剛性連接”。這就導致了按附表D-2推導的計算長度偏小，計算承載力偏高。因此，對扣件式鋼管模板支架穩定承載力進行了理論分析。在直角扣件抗扭剛度試驗基礎上，考慮扣件連接的半剛性，建立了扣件式鋼管模板支架穩定承載能力分析的三維有限元模型；然后采用非線性屈曲方法，計算了5.7.5當模板支撐結構高度超過4m時，借鑒英國標準給出了5.7.8根據不同的扣件設計荷載，提出了采取不