2026年催化裂化裝置操作工(中級)習題及參考答案

2026年催化裂化裝置操作工(中級)習題及參考答案一、選擇題（每題2分，共30分）1.催化裂化裝置中，再生器密相床層溫度一般控制在（）。A.500-550℃B.650-720℃C.800-850℃D.900-950℃2.提升管反應器出口溫度（R401/OT）是重要操作參數，其主要影響因素不包括（）。A.再生催化劑溫度B.原料油預熱溫度C.回煉油量D.分餾塔底液面3.劑油比是指（）。A.催化劑藏量與原料油量的質量比B.催化劑循環量與原料油量的質量比C.再生劑藏量與待生劑藏量的體積比D.反應油氣量與催化劑循環量的體積比4.油漿固體含量過高時，最可能導致的問題是（）。A.分餾塔沖塔B.油漿泵磨損加劇C.穩定塔壓力波動D.再生器藏量下降5.主風自保投用后，正確的操作是（）。A.立即關閉主風出口閥B.維持再生器壓力高于反應器壓力C.切斷原料油進料D.全開雙動滑閥6.下列關于催化劑跑損的說法，錯誤的是（）。A.旋風分離器效率下降會導致跑損B.催化劑強度不足易跑損C.再生器藏量過高會加劇跑損D.反應溫度過高可能增加跑損7.穩定塔的主要作用是（）。A.分離汽油和柴油B.脫除液態烴中的C2組分C.提高汽油辛烷值D.降低柴油凝點8.兩器（反應器-再生器）差壓控制的核心目的是（）。A.防止催化劑倒流B.提高反應深度C.降低能耗D.延長催化劑壽命9.下列指標中，不屬于反應崗位關鍵控制指標的是（）。A.再生器密相溫度B.分餾塔底溫度C.沉降器壓力D.催化劑循環量10.當發現煙機振動突然增大時，優先檢查的參數是（）。A.主風流量B.再生器藏量C.煙機入口溫度D.煙氣中催化劑含量11.油漿外甩量增加時，分餾塔底液面會（）。A.上升B.下降C.先升后降D.不變12.下列操作中，會導致反應壓力升高的是（）。A.提高氣壓機轉速B.降低分餾塔頂溫度C.減少原料油進料量D.開大油漿外甩閥13.再生器燒焦方式中，完全再生與不完全再生的主要區別是（）。A.再生溫度高低B.煙氣中是否含COC.催化劑活性恢復程度D.主風用量大小14.原料油性質變重（密度增大）時，為維持反應深度，應（）。A.降低劑油比B.提高再生催化劑溫度C.減少回煉量D.降低反應壓力15.下列關于余熱鍋爐的說法，正確的是（）。A.僅回收再生煙氣顯熱B.產生的蒸汽可用于發電或驅動設備C.必須在煙機后設置D.煙氣通過時溫度升高二、判斷題（每題1分，共10分，正確打“√”，錯誤打“×”）1.提升管反應器中，催化劑與油氣的接觸時間越長，反應越完全。（）2.再生器稀相溫度應控制低于密相溫度，防止二次燃燒。（）3.油漿返塔量增加，分餾塔底溫度會降低。（）4.主風中斷后，應立即關閉燃燒油噴嘴，防止再生器超溫。（）5.穩定塔底重沸器熱源中斷時，液態烴中C5含量會升高。（）6.催化劑小型加料時，應先開松動風，再開加料閥，避免堵塞。（）7.反應溫度升高，汽油產率一定增加。（）8.兩器差壓控制中，反應器壓力應略高于再生器壓力。（）9.煙機入口溫度過高會導致葉片過熱變形，需控制在設計范圍內。（）10.油漿固體含量的控制指標一般為不大于6g/L。（）三、簡答題（每題6分，共30分）1.簡述主風分布管在再生器中的作用及日常檢查要點。2.列舉油漿固體含量高的可能原因及處理措施。3.分析反應壓力波動對裝置運行的影響。4.催化劑架橋（在斜管中堵塞）的現象及處理方法。5.簡述分餾塔沖塔的主要原因及應急處理步驟。四、計算題（每題8分，共16分）1.某裝置原料油進料量為300t/h，催化劑循環量為2400t/h，原料油密度為920kg/m3，計算劑油比（保留兩位小數）。2.再生器燒焦量為45t/h，燒焦熱為33500kJ/kg，主風帶入顯熱為1200MJ/h，煙氣帶出顯熱為2800MJ/h，其他熱損失為500MJ/h，計算再生器需要補充的燃燒油量（燃燒油熱值為42000kJ/kg，保留整數）。五、案例分析題（每題7分，共14分）案例1：某裝置正常生產中，再生器藏量持續下降，現場檢查發現三級旋風分離器排塵量增大，催化劑跑損明顯。試分析可能原因及處理措施。案例2：裝置切換原料油后，反應溫度難以維持（下降約30℃），同時汽油收率降低，干氣產率上升。結合原料油性質變化，分析原因并提出調整方案。參考答案一、選擇題1.B（再生器密相床層需維持高溫以保證燒焦效率，一般650-720℃）2.D（分餾塔底液面影響油漿循環，不直接影響提升管出口溫度）3.B（劑油比定義為催化劑循環量與原料油量的質量比）4.B（固體顆粒會加劇泵體磨損，嚴重時導致機封泄漏）5.C（主風自保觸發后，需切斷進料防止催化劑結焦）6.C（再生器藏量過高會增加催化劑停留時間，降低跑損風險）7.B（穩定塔通過精餾分離C2以下組分，提高液態烴質量）8.A（差壓控制確保催化劑單向流動，防止油氣或空氣互竄）9.B（分餾塔底溫度屬分餾崗位控制指標）10.D（煙氣中催化劑含量高會導致煙機葉片磨損，振動增大）11.B（外甩量增加，塔底物料排出增多，液面下降）12.B（分餾塔頂溫度降低，氣相負荷增大，反應壓力升高）13.B（完全再生煙氣以CO2為主，不完全再生含CO）14.B（原料變重需更高反應溫度，可通過提高再生劑溫度實現）15.B（余熱鍋爐回收煙氣熱量產蒸汽，可驅動設備或發電）二、判斷題1.×（接觸時間過長會導致過度裂化，增加生焦）2.×（稀相溫度應高于密相，防止CO在稀相二次燃燒）3.√（返塔油漿溫度低，增加返塔量會降低塔底溫度）4.√（主風中斷后，燃燒油無法完全燃燒，需立即切斷）5.√（重沸器熱源中斷，塔底溫度下降，C5組分無法充分汽化）6.√（先開松動風可流化催化劑，避免加料線堵塞）7.×（溫度過高會導致熱裂化加劇，汽油產率可能下降）8.×（再生器壓力應略高于反應器，防止油氣倒竄）9.√（煙機葉片材料耐溫有限，超溫會導致變形或損壞）10.√（行業標準一般控制油漿固體含量≤6g/L）三、簡答題1.作用：使主風在再生器截面均勻分布，提高燒焦效率；避免局部高溫或死區。檢查要點：①觀察再生器密相床層流化狀態（是否有大氣泡）；②監測主風壓力波動（波動大可能分布管堵塞）；③停工檢修時檢查分布管噴嘴是否磨損或堵塞。2.可能原因：①旋風分離器效率下降（如料腿堵塞、翼閥故障）；②催化劑細粉含量高（強度不足或水熱失活）；③反應溫度過高（加劇催化劑破碎）。處理措施：①檢查旋風分離器料腿松動風，清理堵塞；②聯系分析催化劑篩分組成，補充新鮮劑；③調整反應溫度至合理范圍；④必要時降低處理量，減少催化劑帶出。3.影響：①壓力升高，反應深度降低（烴類分壓高，裂化反應受抑制），汽油收率下降，生焦量增加；②壓力波動會導致催化劑循環不穩定（兩器差壓變化），可能引發架橋或跑損；③分餾系統壓力聯動波動，影響產品分離效果（如粗汽油干點超標）；④氣壓機負荷變化，可能導致喘振。4.現象：①斜管壓降異常升高（或波動）；②催化劑循環量下降（反應溫度、再生溫度難以維持）；③再生器或反應器藏量單向變化（如再生藏量上升、反應藏量下降）。處理方法：①開大斜管松動風（提升管進料斜管或再生斜管），增強流化；②適當調整兩器差壓（如提高再生壓力或降低反應壓力）；③現場敲擊斜管（針對輕微架橋）；④若無效，降低處理量或切進料，停工疏通。5.主要原因：①分餾塔氣相負荷過大（如反應深度過高、油氣量突增）；②塔內液相負荷過大（如回流中斷、油漿返塔量突減）；③塔板結焦或堵塞（氣液傳質效率下降）。應急處理：①降低反應深度（減少進料量或降低反應溫度）；②恢復回流（啟用事故回流或補充冷進料）；③增大油漿返塔量（降低塔底溫度，減少氣相負荷）；④聯系穩定、吸收崗位調整，降低系統壓力；⑤若無法控制，切斷進料，按緊急停工處理。四、計算題1.劑油比=催化劑循環量/原料油進料量=2400t/h÷300t/h=8.00（注：密度為干擾參數，質量比無需體積換算）2.總需熱量=燒焦釋放熱量+主風帶入顯熱-煙氣帶出顯熱-熱損失燒焦釋放熱量=45t/h×1000kg/t×33500kJ/kg=1,507,500,000kJ/h=1507500MJ/h總需熱量=1507500+1200-2800-500=1505400MJ/h燃燒油需求量=1505400MJ/h÷42000kJ/kg=1505400×1000kJ/h÷42000kJ/kg≈35843kg/h≈36t/h五、案例分析題案例1：可能原因：①三級旋風分離器（三旋）內部磨損（如葉片、筒體），分離效率下降；②三旋入口煙氣線速過高（超過設計值，導致細粉逃逸）；③催化劑細粉含量過高（新鮮劑補充不足或平衡劑強度下降）；④三旋料腿堵塞（翼閥卡澀或松動風不足，催化劑無法正常返回）。處理措施：①降低主風流量（或調整再生器操作），控制三旋入口線速在設計范圍；②采樣分析催化劑粒度（＜40μm細粉應＜15%），補充高強度新鮮劑；③檢查三旋料腿松動風，清理堵塞的翼閥；④若磨損嚴重，停工檢修三旋內部構件（如更換葉片、補焊筒體）。案例2：原因分析：切換后的原料油可能性質變差（如殘炭值升高、重金屬含量增加、餾程變重）。殘炭高會導致生焦量增加，催化劑活性下降；重金屬（Ni、V）污染催化劑，促進氫轉移和縮合反應（干氣、焦炭產率上升）；餾程變重（重組分多）需要更高的