（高清版）DG∕TJ 08-2384-2022 建筑工程固定腳手架及支撐架技術標準

上海市工程建設規范建筑工程固定腳手架及支撐架技術標準TechnicalstandardforfixedoperationscaffoldandsupportingscaffoldofbuildingengineeringDG/TJ08—2384—2022主編單位:上海建工集團股份有限公司上海建工一建集團有限公司批準部門:上海市住房和城鄉建設管理委員會施行日期:2023年3月1日上海市住房和城鄉建設管理委員會文件上海市住房和城鄉建設管理委員會各有關單位:由上海建工集團股份有限公司、上海建工一建集團有限公司主編的《建筑工程固定腳手架及支撐架技術標準》,經我委審核,現批準為上海市工程建設規范,統一編號為DG/TJ08—2384—本標準由上海市住房和城鄉建設管理委員會負責管理,上海建工集團股份有限公司負責解釋。上海市住房和城鄉建設管理委員會根據上海市住房和城鄉建設管理委員會《關于印發<2017年號)的要求,本標準編制組經廣泛的調查研究,認真總結實踐經驗,并參考國內外相關標準和規范,在反復征求意見的基礎上,制定了本標準。本標準的主要內容有:總則;術語和符號;基本規定;材料與構配件;荷載與組合;設計計算;構造要求;安裝、使用與拆除;檢查與驗收;安全管理。各單位及相關人員在執行本標準過程中,如有意見和建議,請反饋至上海市住房和城鄉建設管理委員會(地址:上海市大沽),上海建工集團股份有限公司(地址:上海市東大名路666號;郵編:200080;上海市建筑建材業市場管理總站(地址:上海市小木橋路683號;郵編:200032;E-mail:shgcbz@163.com),以供今后修訂時參考。主編單位:上海建工集團股份有限公司上海建工一建集團有限公司參編單位:上海建工二建集團有限公司上海建工四建集團有限公司上海市浦東新區建設(集團)有限公司舜元建設(集團)有限公司上海建工七建集團有限公司主要起草人:龔劍朱毅敏龍莉波張銘魏永明—2—主要審查人:陶為農湯坤林李海光石雪飛羅玲麗范明星蔡來炳上海市建筑建材業市場管理總站—1—1總則 12術語和符號 22.1術語 22.2符號 43基本規定 94材料與構配件 114.1一般規定 114.2扣件式鋼管腳手架 134.3盤扣式鋼管腳手架 144.4碗扣式鋼管腳手架 164.5門式鋼管腳手架 184.6輪扣式鋼管腳手架 194.7插槽式鋼管腳手架 204.8懸挑式腳手架 245荷載與組合 255.1荷載的分類及標準值 255.2荷載組合 276設計計算 306.1一般規定 306.2固定腳手架設計 316.3支撐架設計 397構造要求 487.1一般規定 487.2扣件式鋼管腳手架構造 50—2—7.3盤扣式鋼管腳手架構造 567.4碗扣式鋼管腳手架構造 597.5門式鋼管腳手架構造 637.6輪扣式鋼管腳手架構造 667.7插槽式鋼管支撐架構造 697.8懸挑式腳手架構造 717.9落地式卸料平臺及其他特殊部位腳手架構造 73 758.1一般規定 758.2扣件式鋼管腳手架安裝 768.3盤扣式鋼管腳手架安裝 778.4碗扣式鋼管腳手架安裝 788.5門式鋼管腳手架安裝 798.6輪扣式鋼管腳手架安裝 808.7插槽式鋼管腳手架安裝 828.8懸挑式腳手架安裝 828.9使用 878.10拆除 899檢查與驗收 929.1構配件及材料進場檢查與驗收 929.2固定腳手架及支撐架檢查與驗收 9410安全管理 96附錄A扣件式鋼管腳手架主要構配件的制作質量及形位公差要求 99質量及形位公差要求 附錄C碗扣式腳手架主要構配件種類和規格 附錄E門式鋼管腳手架計算用表 —3—附錄F輪扣式鋼管腳手架主要構配件的制作質量及形位公差要求 質量及形位公差要求 附錄H腳手架搭設的質量與檢驗方法 本標準用詞說明 引用標準名錄 條文說明 —4—Contents1Generalprovisions 12Termsandsymbols 22.1Terms 22.2Symbols 43Basicrequirements 94Materialandstructuralfittings 114.1Generalrequirements 114.2Steeltubularscaffoldwithcouplers 134.3Disklocksteeltubularscaffolding 144.4Bowl-couplertypesteeltubescaffolding 164.5Framescaffoldwithsteeltubule 184.6Wheel-couplertypesteeltubularscaffold 194.7Slottypesteeltubescaffolding 204.8Steeltubularscaffoldwithcouplersonbracket 245Loadandcombination 255.1Classificationandstandardvalueofload 255.2Loadcombination 276Designcalculation 306.1Generalrequirements 306.2Designoffixedoperationscaffold 316.3Designofsupportingscaffold 397Structuralrequirements 487.1Generalrequirements 48—5—7.2Constructiondetailsofsteeltubularscaffoldwithcouplers 507.3Constructiondetailsofdisklocksteeltubularscaffolding 567.4Constructiondetailsofbowl-couplertypesteeltubescaffolding 597.5Constructiondetailsofframescaffoldwithsteeltubule 637.6Constructiondetailsofwheel-couplertypesteeltubularscaffold 667.7Constructiondetailsofslottypesteeltubescaffolding 697.8Constructiondetailsofsteeltubularscaffoldwithcouplersonbracket 717.9Constructiondetailsoffloortypeplatformandotherspecialparts 738Installation,useandremoval 758.1Generalrequirements 758.2Steeltubularscaffoldwithcouplersinstallation 768.3Disklocksteeltubularscaffoldinginstallation 77 788.5Framescaffoldwithsteeltubuleinstallation 798.6Wheel-couplertypesteeltubularscaffoldinstallation 808.7Slottypesteeltubescaffoldinginstallation 828.8Steeltubularscaffoldwithcouplersonbracketinstallation 828.9Use 87—6—8.10Removal 899Inspectionandacceptance 929.1Accessinspectionandacceptanceofcomponentsandmaterials 929.2Inspectionandacceptanceoffixedoperationscaffoldandsupportingscaffold 9410Safetymanagement 96AppendixAManufacturingqualityandallowabletolerancerequirementsofmaincomponentsandfittingsofsteeltubularscaffoldwithcouplers 99AppendixBTypes,specifications,manufacturingqualityandshapeandpositiontolerancerequirementsofmaincomponentsandfittingsofdisklocksteeltubularscaffolding 100AppendixCTypesandspecificationsofmaincomponentsandfittingsofbowl-couplertypesteeltubescaffolding 105AppendixDQualityclassificationofportalframeand 107AppendixETableforcalculationofframescaffoldwithsteeltubule 112AppendixFManufacturingqualityandallowabletolerancerequirementsofmaincomponentsandfittingsofwheel-couplertypesteeltubularscaffold 120AppendixGTypes,specifications,manufacturingqualityandshapeandpositiontolerancerequirementsofmaincomponentsandfittingsofslottype—7—steeltubescaffolding 121AppendixHQualityandinspectionmethodofscaffolderection 123AppendixJRequirementsforerectionofelevatorshaft,lightingshaftandcompositeframe 126Explanationofwordinginthisstandard 130Listofquotedstandards 131Explanationofprovisions 1331總則1.0.1為規范建筑工程固定腳手架及支撐架的設計、施工、使用1.0.2本標準適用于建筑工程固定腳手架及支撐架的設計、施1.0.3建筑工程固定腳手架及支撐架除應符合本標準外,尚應符合國家和行業現行有關標準的規定。—2—2術語和符號2.1術語2.1.1固定作業腳手架fixedoperationscaffold由桿件或結構單元、配件通過可靠連接而組成,支承于地面、建筑物上或附著于工程結構上,且不能沿建筑物整體或部分移動,能為建筑施工提供作業平臺的腳手架。簡稱固定腳手架。2.1.2支撐腳手架supportingscaffold由桿件或結構單元、配件通過可靠連接而成,支承于地面或結構上,可承受各種荷載,具有安全保護功能,為建筑施工提供支撐和作業平臺的腳手架。簡稱支撐架。2.1.3扣件式鋼管腳手架steeltubularscaffoldwithcouplers由扣件和鋼管等構成,為建筑施工而搭設的承受荷載的鋼管作業腳手架與支撐架。立桿采用套管承插連接,水平桿和斜桿采用桿端扣接頭卡入連接盤,用楔形插銷連接,形成結構幾何不變體系的鋼管作業腳手架及支撐架。采用碗扣方式連接的鋼管作業腳手架及支撐架。2.1.6門式鋼管腳手架framescaffoldwithsteeltubule基本結構,再以水平加固桿、剪刀撐、掃地桿加固,并采用連墻件與建筑物主體結構相連的一種定型化鋼管腳手架。—3—tubularscaffold焊接在立桿上的輪扣盤、插頭及保險銷等構件組成,立桿采用套管承插連接,橫桿采用端插頭插入立桿上的輪扣盤,用保險銷固定,形成結構幾何不變體系的鋼管作業腳手架。2.1.8插槽式鋼管支撐架slottypesteeltubescaffolding立桿采用套管承插連接、水平桿采用桿端模形插頭卡入立桿垂直方向荷載通過底部型鋼支承架傳遞到主體結構上的施工用外作業腳手架。2.1.10落地式卸料平臺floortypeplatform施工現場臨時搭設的支承于地面的操作臺和操作架。2.1.11腳手板scaffoldboard施工人員在腳手架上行走及作業用平臺板。2.1.12可調底座basejack安裝在立桿底端可調節高度的底座。2.1.13可調托座U-headjack安裝在立桿頂端可調節高度的頂托。2.1.14連墻件anchoring將腳手架與建筑物主體結構連接的構件。2.1.15剪刀撐diagonalbracing在腳手架豎向或水平向成對設置的交叉斜桿。貼近樓(地)面設置,連接立桿根部的縱、橫向水平桿件。2.1.17單元框架unitframework—4—2.2符號2.2.1荷載和荷載效應G1k—單位長度鋼管自重;G2k—單位長度腳手板自重;g1k—每米鋼管自重;g2k—單位面積腳手板自重;gk—立桿承受的每米結構自重標準值;M—彎矩設計值;M0—支架的傾覆力矩設計值;M—單元桁架的彎矩設計值;Mf—風荷載產生的立桿段彎矩標準值;MGk—腳手板自重產生的彎矩標準值;MLK—風荷載直接作用于立桿引起的立桿局部彎矩標準值;Mmax—計算截面彎矩最大設計值;MQk—施工荷載產生的彎矩標準值;Mr—支架的抗傾覆力矩設計值;MTK—風荷載作用于無剪刀撐框架式支撐結構引起的立桿彎矩標準值;Mw—風荷載產生的彎矩設計值;MWK—風荷載產生的彎矩標準值;N—立桿軸向力設計值;N—單元桁架的軸力設計值;N0—連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力;Nd—一榀門架的穩定承載力設計值;NGK—永久荷載引起的立桿軸力標準值;NG1K—腳手架結構自重標準值產生的軸力;—5—NG2K—構配件自重標準值產生的軸力;Nk—上部結構傳至基礎頂面的立桿軸向力標準值;Nl—連墻件軸向力設計值;Nlw—風荷載產生的連墻件軸向力設計值;NQK—施工荷載引起的立桿軸力標準值;∑NQK—施工荷載標準值產生的軸向力總和;Nv—連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的受拉(壓)承載力設計值;Nw—風荷載標準值作用下產生的軸向力;NWK—風荷載引起的立桿軸力標準值;N—立桿的歐拉臨界力; N—單元桁架的歐拉臨界力;Pk—立桿基礎底面處的平均壓力標準值;p—立桿基礎底面的平均壓力設計值;pwk—風荷載的線荷載標準值;Q1k—單位長度材料自重;q1k—單位面積材料自重;q2k—施工均布面荷載;R—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;Rs—水平桿剪力設計值(kN);Vmax—計算截面沿腹板平面作用的剪力最大值;VR—節點抗剪承載力設計值;σ—彎曲正應力;υ—撓度;τ—腹板計算高度邊緣同一點上同時產生的剪應力;ωk—風荷載標準值。2.2.2材料性能和抗力E—鋼材的彈性模量;—6—fak—地基承載力特征值;fv—鋼材的抗剪強度設計值;fg—地基承載力設計值;Rc—扣件抗滑承載力設計值;υ—容許撓度。2.2.3幾何參數A—鋼管或構件的截面面積,基礎底面面積;A—單元桁架的等效截面積;Ag—可調底座底板對應的基礎底面面積;An—連墻件的凈截面面積;Aw—迎風面積;As—腳手架迎風面擋風面積;Ay—腳手架迎風面面積;a—可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離;a1—木墊板或木腳手板寬度;B—支撐結構橫向寬度;b2—門架立桿和立桿加強桿的中心距;b—沿木墊板或木腳手板鋪設方向的相鄰立桿間距;bm—門架寬度;H—腳手架的搭設高度;H1—連墻件豎向間距;[H]—腳手架允許搭設高度;h—步距;h'—支架頂層水平桿步距,宜比最大步距較少一個輪(盤)扣的距離;I—毛截面慣性矩;In—梁凈截面慣性矩;i—截面回轉半徑;i—單元桁架的等效截面回轉半徑;—7—L1—連墻件水平間距;lllllla、橫向間距lb中的較小值;nb—支撐結構立桿橫向跨數;nwa—單元框架的縱向跨數;S—計算剪應力處毛截面面積矩;s—桿件間距;tw—型鋼腹板厚度;W—截面模量;W—單元桁架的等效截面模量;y1—計算點至型鋼中和軸的距離;λ—長細比;λ—單元桁架的等效長細比。2.2.4計算系數k—立桿計算長度附加系數;kc—支撐結構的地基承載力調整系數;kx—懸臂端計算長度折減系數;μ—考慮腳手架穩定因素的單桿計算長度系數;α1—掃地桿高度與步距之比;α2—懸臂長度與步距之比;βa—掃地桿高度與懸臂長度修正系數;βH—高度修正系數;γG—永久荷載分項系數;γQ—可變荷載分項系數;γ0—結構重要性系數;φ—軸心受壓構件的穩定系數;—8—φ'—加密區立桿的穩定系數;φC—施工荷載φs—腳手架擋風系數;φw—風荷載組合值系數;ψQ—可變荷載組合值系數。—9—3基本規定3.0.1固定腳手架及支撐架應構造合理、連接牢固、搭設與拆除3.0.2在固定腳手架及支撐架搭設和拆除作業前,應根據工程施工環境等特點編制專項施工方案,并應經審批后組織實施。3.0.3專項施工方案應包括下列內容:2施工部署。3施工計劃。4搭設與拆除(施工工藝技術)。5安全質量保證措施。6施工管理及作業人員配備和分工。7驗收要求,包括驗收標準、驗收程序、驗收內容、驗收人員等。8施工監測。9應急預案。10計算書。11圖紙。3.0.4固定腳手架及支撐架搭設場地必須平整、堅實、有排水措施。3.0.5固定腳手架與支撐架的設計、搭設、使用和維護應符合下列規定:1應能承受設計荷載。2結構應穩固,不得發生影響正常使用的變形。3應滿足使用要求,具有安全防護功能。4在使用中,腳手架結構性能不得發生明顯改變。5腳手架所依附、承受的工程結構不應受到損害。3.0.6固定腳手架及支撐架結構設計應根據腳手架種類、搭設高度和荷載確定安全等級。固定腳手架及支撐架安全等級的劃分應符合表3.0.6的規定。表3.0.6固定腳手架及支撐架的安全等級落地作業腳手架懸挑腳手架滿堂作業腳手架支撐架安全等級搭設高度(m)荷載效應基本組合的設計值(kN)搭設高度(m)荷載效應基本組合的設計值(kN)搭設高度(m)荷載效應基本組合的設計值(kN)搭設高度(m)荷載效應基本組合的設計值(kN)≤40 ≤20 ≤16 ≤8≤15kN/m2或≤20kN/m或≤7kN/點Ⅱ>40 >20 >16 >8>15kN/m2或>20kN/m或>7kN/點Ⅰ注:支撐架的搭設高度、荷載中任一項不滿足安全等級為Ⅱ級的條件時,其安全等4材料與構配件4.1一般規定GB/TQ235和Q345普通鋼管,鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準GB/T1591中Q345級鋼的規定。4.1.2架體結構的連接材料應符合下列規定:1用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作的構配件材質,其質量和性能應GB/T9440中KTH33008或《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352中ZG23045的規定。2手工焊接所采用的焊條應符合現行國家標準《碳鋼焊條》GB/T5117或《低合金鋼焊條》GB/T5118的規定,焊條型號應與所焊接金屬物理性能相適應。3自動焊接或半自動焊接采用的焊絲應符合現行國家標鋼藥芯焊絲》GB/T17493的要求,焊絲應與被焊金屬物理性能相適應。4普通螺栓應符合現行國家標準《六角頭螺栓C級》GB/T5780的規定。4.1.3腳手板宜采用鋼笆制作,其材質及質量應符合下列規定:1單塊腳手板的重量不宜大于30kg。2沖壓鋼腳手板的材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235級鋼的規定。4.1.4可調托座及可調底座應符合下列規定:1對可調托座及可調底座,當采用實心螺桿時,其材質應符采用空心螺桿時,其材質應符合現行國家標準《結構用無縫鋼管》GB/T8162中20號無縫鋼管的規定。2可調托座及可調底座調節螺母鑄件應采用碳素鑄鋼或可鍛鑄鐵,其材質應分別符合現行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352中ZG270500牌號和《可鍛鑄鐵件》GB/T9440中KTH33008牌號的規定。3可調托座U形托板和可調底座墊板應采用碳素結構鋼,其材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚4調節螺母厚度不得小于30mm。5mm,螺桿直徑與螺距應符合現行國家標準《梯型螺紋第2部分:直徑與螺距系列》GB/T5796.2和《梯型螺紋第3部分:基6螺桿與螺母嚙合長度不得少于5扣。7可調托座U形托板厚度不得小于5mm,彎曲變形不應大于1mm,可調底座墊板厚度不得小于6mm,螺桿與托板或墊板應焊接牢固,焊腳尺寸不應小于鋼板厚度并宜設置加勁板。4.1.5連墻件宜采用鋼管或型鋼制作,其材質應符合現行國家4.1.6構配件每使用一個安裝、拆除周期后,應進行檢查、分類、維護和保養,對不合格品應報廢。 4.2扣件式鋼管腳手架4.2.1鋼管宜采用Φ48.3×3.6鋼管，用作支撐架時鋼管壁厚不宜小于3.24mm,不應小于3.00mm,用作固定腳手架時鋼管壁厚不應小于3.24mm,每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。4.2.2采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造的扣件，其質量和性能應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規定。采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65N·m時，不得發生破壞。4.2.3扣件的主要種類應包括直角扣件、旋轉扣件和對接扣件(圖4.2.3)。(a)直角扣件(b)旋轉扣件1—直角座；2—螺栓；3—蓋板；1—螺栓；2—鉚釘；3—旋轉座；4—螺栓；4—螺栓；5—螺母；6—銷釘5—螺母；6—銷釘；7—墊圈(c)對接扣件1—桿芯；2—鉚釘；3—對接座；4—螺栓；5—螺母；6—對接蓋；7—墊圈4.2.4扣件用螺栓、螺母、墊圈、鉚釘采用的材料應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700的有關規定。螺栓與螺母連接GB/T196的規定，墊圈厚度應符合現行國家標準《平墊圈》GB/T95的規定，鉚釘應符合現行國家標準《半圓頭鉚釘》GB867的規定。T形螺栓M12,其總長應為(72±0.5)mm,螺母對邊寬應為(22±0.5)mm,厚度應為(14±0.5)mm;鉚釘直徑應為(8±0.5)mm,鉚接頭應大于鉚孔直徑1mm,旋轉扣件中心鉚釘直徑應為(14±0.5)mm。4.2.5主要構配件允許偏差應按本標準附錄A采用。4.3盤扣式鋼管腳手架4.3.1盤扣節點應由焊接于立桿上的連接盤、水平桿桿端扣接頭和斜桿桿端扣接頭組成(圖4.3.1)。7171653424.3.2插銷外表面應與水平桿和斜桿端扣接頭內表面吻合，插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不得小于3kN。4.3.3插銷應具有可靠防拔脫構造措施，且應設置便于目視檢查楔入深度的刻痕或顏色標記。4.3.4立桿盤扣節點間距宜按0.5m或0.6m模數設置;橫桿長度宜按0.3m模數設置。4.3.6盤扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外,其材質應符合4.3.7鋼管外徑允許偏差應符合表4.3.7的規定,鋼管壁厚允許偏差應為±0.1mm。表4.3.7鋼管外徑允許偏差(mm)外徑D外徑允許偏差+0.2-0.160+0.3-0.14.3.8連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時,其材料機械性能不得低于現行國家標準《一般工程4.3.9桿件焊接制作應在專用工藝裝備上進行,各焊接部位應牢固可靠。焊絲宜符合現行國家標準《氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲》GB/T8110中氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲的要求,有效焊縫高度不應小于3.5mm。4.3.10鑄鋼制作的桿端扣接頭應與立桿鋼管外表面形成良好的弧面接觸,并有不小于500mm2的接觸面積。4.3.11楔形插銷的斜度應滿足楔入連接盤后能自鎖。鑄鋼、鋼板熱鍛或鋼板沖壓制作的插銷厚度不應小于8mm,尺寸允許偏差應為±0.1mm。4.3.12立桿連接套管可采用鑄鋼套管和無縫鋼管套管。采用鑄鋼套管形式的立桿連接套長度不應小于90mm,可插入長度不 應小于75mm;采用無縫鋼管套管形式的立桿連接套長度不應小于160mm.可插入長度不應小于110mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于2mm。4.3.13立桿與立桿連接套管應設置固定立桿連接件的防拔出銷孔.銷孔孔徑不應大于14mm.允許尺寸偏差應為±0.1mm,立桿連接件直徑宜為12mm.允許尺寸偏差應為士0.1mm。4.3.14連接盤與立桿焊接固定時，連接盤盤心與立桿軸心的不同軸度不應大于0.3mm.以單側邊連接盤外邊緣處為測點，盤面與立桿縱軸線正交的垂直度偏差不應大于0.3mm。4.3.15主要構配件的制作質量及形位要4.3.16可調托座、可調底座承載力，應符合本標準附錄B4.3.17掛扣式鋼腳手板座承載力，應符合本標準附錄B4.4碗扣式鋼管腳手架4.4.1立桿的碗扣節點應由上碗扣、下碗扣、水平桿接頭和限位銷組成(圖4.4.1)。4.4.2立桿碗扣節點間距,對Q235級材質鋼管立桿宜按0.6m模數設置,對Q345級材質鋼管宜按0.5m模數設置。水平桿長度宜按0.3m模數設置。4.4.3碗扣式鋼管腳手架主要構配件種類和規格宜符合本標準附錄C的規定。《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中規定的普通鋼管,其材質性能應符合下列規定:當采用內插套時,內插套管壁厚不應小于3.0mm。插套長度不應小于160mm,焊接端插入長度不應小于60mm,外伸長度不應小于100mm,插套與立桿鋼管間的間隙不應大于2mm。2鋼管彎曲度允許偏差應為2mm/m。3立桿碗扣節點間距允許偏差應為±0.1mm。1.0mm。5水平桿曲板接頭弧面軸線與水平桿軸心線的水平度弧度允許偏差應為1.0mm。4.4.5構配件應具有良好的互換性,應能滿足各種施工工況下的組架要求,并應符合下列規定:2立桿與立桿的連接孔處應能插入Φ10mm連接銷。3碗扣節點上安裝1~4個水平桿時,上碗口應均能鎖緊。4當搭設不少于2步3跨1.8m×1.8m×1.2m(步距×縱距×橫距)的整體腳手架時,每一框架內立桿的垂直度偏差應4.4.6主要構配件極限承載力性能指標應符合下列規定:1上碗扣沿水平桿方向受拉承載力不應小于30kN。2下碗扣組焊后沿立桿方向剪切承載力不應小于60kN。3水平桿接頭沿水平桿方向剪切承載力不應小于50kN。4水平桿接頭焊接剪切承載力不應小于25kN。5可調底座受壓承載力不應小于100kN。4.5門式鋼管腳手架4.5.1門架與構配件鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》通鋼管,其材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中4.5.2周轉使用的門架與配件應按本標準附錄D的規定進行質量類別判別與處置。4.5.3門架立桿加強桿的長度不應小于門架高度的70%,門架寬度不得小于800mm,且不宜大于1200mm。4.5.4加固桿鋼管應采用符合現行國家標準《直縫電焊鋼管》4.5.5門架鋼管平直度允許偏差不應大于管長的1/500,鋼管不得接長使用,不應使用帶有硬傷或嚴重銹蝕的鋼管。門架立桿、橫桿鋼管壁厚的負偏差不應大于0.2mm,鋼管壁厚存在負偏差時,宜選用熱鍍鋅鋼管。4.5.6交叉支撐、鎖臂、連接棒等配件與門架相連時,應有防止退出的止退機構,當連接棒與鎖臂一起應用時,連接棒可不受此4.5.7扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造,其質量和性能應符合 現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的要求。連接外徑為φ42或φ48鋼管的扣件應有明顯標識。4.6輪扣式鋼管腳手架4.6.1輪扣式節點應由立桿、端插頭、橫桿、輪扣盤、保險銷孔、保險銷組成(圖4.6.1)。1D4世46 51—立桿；2—端插頭；3—橫桿；4—輪扣盤；5—保險銷孔；6—保險銷圖4.6.1輪扣節點4.6.2橫桿端插頭應焊接于橫桿的兩端，其厚度及下伸的長度應滿足本標準附錄F的要求。4.6.3橫桿端插頭應與輪扣盤匹配，端插頭插入輪扣盤內.其外表面應與輪扣內表面相吻合.并應保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不得小于3kN。4.6.4立桿和橫桿宜采用截面直徑Φ48×3.2mm或以上規格的鋼管，立桿和橫桿規格尺寸和允許偏差按本標準附錄F采用。輪扣盤在立桿上的間距宜按0.6m的模數設置。4.6.5立桿之間的連接應采用立桿插套連接,立桿插套壁厚不應小于3.2mm,長度不應小于160mm,焊接端插入長度不應小于60mm,外伸長度不應小于100mm,套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于1.5mm。4.6.6可調底座螺桿與底座板應焊接牢固,底座鋼板厚度應滿足本標準附錄F的要求。4.6.7輪扣式鋼管腳手架的構配件除有特殊要求外,輪扣式腳手架的鋼管應符合現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或的要求,其材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700的規定。輪扣盤、橫桿端插頭以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時,其材料機械性能不得低于現行國家標準《一般工程用拉強度、延伸率的要求。底座或托座螺桿采用碳素鋼制造時,其材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235的規定。調節螺母采用碳素鑄鋼制造時,其材料應采用機械性能不低ZG270500牌號的鑄鋼。4.6.8主要構配件允許偏差應按本標準附錄F采用。4.6.9輪扣構件的焊縫必須是雙面焊、連續焊,不允許用跳焊、點焊。輪扣盤與立桿連接部位以及橫桿與端插頭的連接處應采用焊接,連接焊縫應滿焊,焊腳尺寸不應小于3.5mm。4.7插槽式鋼管腳手架4.7.1插槽式支架的主節點應由焊接于水平桿桿端插頭插入焊接于立桿上的插座組成,如圖4.7.1所示。 4.7.2插座和插頭接觸面應吻合.插頭上口與下口寬度差不應小于5mm.插座上口與下口寬度差不應小于5mm。4.7.3焊接于立桿上的插座間距宜按0.5m模數設置；水平桿長度宜按0.3m模數設置。4.7.4插槽式支架立桿連接方式應為底部焊有套管的上立桿套入下立桿頂部(圖4.7.4)。4.7.5上部立桿的立桿套管套入下部立桿的鋼管后，立桿套管上下相鄰的插座間距應滿足插座間距模數要求，宜按0.5m設置。 22—圖4.7.4立桿接長節點4.7.6主要構配件種類、規格宜符合本標準附錄G中表G.0.1的要求。規定。桿件外徑外徑允許偏差壁厚壁厚允許偏差立桿48.3士0.30～+0.5水平桿48.3士0.50～+0.54.7.8插槽式支架的構配件除特殊要求外，其材質應符合現行國家標準《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091、《碳素結構鋼》架各類主要構配件材質不應低于表4.7.8的規定。表4.7.8插槽式支架主要構配件材質立桿水平桿插座插頭立桿套管可調底座、可調托座可調螺母Q235Q235ZG200-400或20號無縫鋼管Q235ZG230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。采用鑄鋼形式的套管長度不應小于90mm,可插入長度不應小于75mm;采用無縫鋼管形式的套管長度不應小于160mm,可插入長度不應小于110mm。套管內徑與立桿鋼管外徑差不應大于斜偏差不得大于1.7%。4.7.13插座與立桿焊接固定時，插座間距允許偏差應為士0.1mm;插座軸心與立桿軸心的偏差距離不應大于1mm;以直度偏差不應大于0.5mm(圖4.7.13)。平面應垂直，垂直投影偏差應為±0.5mm。4.7.15主要構配件允許偏差應按本標準附錄G中表G.0.2采用。4.8懸挑式腳手架4.8.1懸挑腳手架的懸挑梁或懸挑桁架應采用型鋼制作,其材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235級鋼或承架宜采用雙軸對稱截面型鋼,截面高度不應小于160mm。4.8.2用于固定型鋼懸挑梁的U型鋼筋錨環或錨固螺栓材質應符合現行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》GB1499.1中HPB300級鋼筋的規定。不得采用冷加工鋼筋制作錨環。4.8.3用于固定吊拉構件的吊環材質應符合現行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》GB1499.1的規定。4.8.4吊拉構件采用鋼筋拉桿時,其技術性能應符合現行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》GB1499.1的規定。以圓鋼拉桿作為吊拉構件時,圓鋼直徑不宜小于20mm,材質不應低于Q235B。拉桿應設置具備鎖緊功能的調節裝置,與鋼梁的水平夾角不應小于45°。5荷載與組合5.1荷載的分類及標準值5.1.1作用于腳手架的荷載應分為永久荷載和可變荷載,在設計計算時應考慮永久荷載和可變荷載相應的分項系數。5.1.2腳手架的永久荷載應包含下列項目:1腳手架結構件自重。3支撐架的支承體系自重。4支撐架之上的建筑結構材料及堆放物的自重。5其他可按永久荷載計算的荷載。5.1.3腳手架的可變荷載應包含下列項目:1施工荷載。2風荷載。3其他可變荷載。5.1.4腳手架永久荷載標準值的取值應符合下列規定:1材料和構配件可按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009規定的自重值取為荷載標準值。2工具和機械設備等產品可按通用的理論重量及相關標準的規定取其荷載標準值。3可采取有代表性的抽樣實測,并進行數理統計分析,可將實測平均值加2倍均方差作為其荷載標準值。5.1.5腳手架可變荷載標準值的取值應符合下列規定:1腳手架作業層上的施工荷載標準值應根據實際情況確定,且不應低于表5.1.51的規定。表5.1.51固定腳手架施工荷載標準值序號固定腳手架用途施工荷載標準值(kN/m2)1砌筑工程作業3.02其他主體結構工程作業2.03裝飾裝修作業2.04防護作業1.0注:斜梯施工荷載標準值按其水平投影面積計算,取值不應低于2.0kN/m2。2當固定腳手架上存在2個及以上作業層同時作業時,在同跨距內各操作層的施工荷載標準值總和不得超過5.0kN/m2,取值不得小于4.0kN/m2。3支撐架作業層上的施工荷載標準值應根據實際情況確定,且不應低于表5.1.52的規定。表5.1.52支撐架施工荷載標準值類別施工荷載標準值(kN/m2)混凝土結構模板支撐架一般2.0有水平泵管設置4.0鋼結構安裝支撐架2.0普通鋼結構3.0重型鋼結構3.5其他2.04支撐架上移動的設備、工具等物品應按其自重計算可變荷載標準值。5.1.6腳手架上振動、沖擊物體應按其自重乘以動力系數后取值計入可變荷載標準值,動力系數可取值為1.35。5.1.7作用于腳手架上的水平風荷載標準值,應按下式計算:ωk=μzμsω0(5.1.7)式中:ωk—風載荷標準值(kN/m2);μz—風壓高度變化系數,應按現行國家標準《建筑結構荷μs—風荷載體型系數,應按表5.1.7的規定取用;ω0—基本風壓值(kN/m2),應按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009的規定取重現期n=10對應的風壓值。表5.1.7腳手架風荷載體型系數μs背靠建筑物的狀況全封閉墻全封閉固定腳手架1.0φs1.3φs敞開式支撐架μstw注:1φs為腳手架擋風系數且φs=1.2,其中As為腳手架迎風面擋風面積(m2),Ay為腳手架迎風面面積(m2)。2當采用密目安全網全封閉時,取φs=0.8,μs最大值取1.0。3μstw為按多榀桁架確定的支撐架整體風荷載體型系數,按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009的規定計算。5.1.8高聳塔式結構、懸臂結構等特殊腳手架結構在水平風荷載標準值計算時,應計入風振系數。5.2荷載組合5.2.1腳手架設計應根據正常搭設和使用過程中在腳手架上可能出現的荷載,按承載能力極限狀態和正常使用極限狀態分別進行荷載組合,并應取各自最不利的荷載組合進行設計。5.2.2腳手架結構及構配件承載能力極限狀態設計時,應按下列規定采用荷載的基本組合:1固定腳手架荷載的基本組合應按表5.2.21的規定采用。表5.2.21固定腳手架荷載的基本組合計算項目荷載的基本組合水平桿強度;懸挑腳手架懸挑支承結構強度、穩定承載力永久荷載+施工荷載立桿穩定承載力永久荷載+施工荷載+φw風荷載風荷載+No風荷載組合值系數立桿地基承載力永久荷載+施工荷載注:1表中的“+”僅表示各項荷載參與組合,而不表示代數相加。2φw為風荷載組合值系數;No為連墻件約束固定腳手架的平面外變形所產生的軸向力設計值。2支撐架荷載的基本組合應按表5.2.22的規定采用。表5.2.22支撐架荷載的基本組合計算項目荷載基本組合水平桿強度由永久荷載控制的組合永久荷載+φC施工荷載及其他可變荷載由可變荷載控制的組合永久荷載+施工荷載+φC其他可變荷載立桿承載力由永久荷載控制的組合永久荷載+φC施工荷載及其他可變荷載+φw風荷載由永久荷載控制的組合永久荷載+施工荷載+φC其他可變荷載+φw風荷載支撐架傾覆永久荷載+施工荷載及其他可變荷載+風荷載立桿地基承載力注:1表中的“+”僅表示各項荷載參與組合,而不表示代數相加。2φC為施工荷載、其他可變荷載組合值系數。3強度計算項目包括連接強度計算。4立桿承載力計算在室內或無風環境下不組合風荷載。5傾覆計算時,抗傾覆荷載組合計算不計入可變荷載。5.2.3腳手架結構及構配件正常使用極限狀態設計時,應按下列規定采用荷載的標準組合:表5.2.31固定腳手架荷載的標準組合計算項目荷載的標準組合水平桿撓度永久荷載懸挑腳手架水平型鋼懸挑梁撓度2支撐架荷載的標準組合應按表5.2.32的規定采用。表5.2.32支撐架荷載的標準組合計算項目荷載的標準組合水平桿撓度永久荷載注:適用于支撐架頂水平桿承重時的撓度計算。5.2.4荷載分項系數取值應符合表5.2.4的規定。表5.2.4荷載分項系數腳手架種類驗算項目荷載分項系數永久荷載可變荷載固定腳手架1.21.4地基承載力1.21.4撓度1.00懸挑腳手架計算型鋼支撐架的強度和穩定性1.351.4支撐架由可變荷載控制的組合1.21.4由永久荷載控制的組合1.35地基承載力1.21.4撓度1.00傾覆有利0.9有利0不利1.35不利1.46設計計算6.1一般規定6.1.1結構設計應依據現行國家標準《建筑結構可靠度設計統筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210的規定,采用概率極限狀態設計法,采用分項系數的設計表達式,且應考慮綜合安全系數指標進行設計。6.1.2固定腳手架應進行下列設計計算:1立桿的穩定性計算。4立桿地基承載力計算。性計算及附墻點結構驗算。6.1.3支撐架應進行下列設計計算:1支撐架的穩定性計算。2獨立腳手支撐架超出規定高寬比時的抗傾覆驗算。4通過立桿連接盤傳力的連接盤抗剪承載力驗算。5立桿地基承載力計算。6.1.4固定腳手架及支撐架設計應保證整體結構形成幾何不變體系,應具有足夠的承載力和剛度,并應保證其整體穩定性。6.1.5固定腳手架及支撐架中的受彎構件,應根據正常使用極限狀態的要求驗算變形。驗算構件變形時,應采用荷載效應的標準組合的設計值,各類荷載分項系數均應取1.0。6.1.6固定腳手架及支撐架的設計除應滿足計算要求外,還應符合有關構造要求。6.1.7支撐架立桿長細比不得大于150,固定腳手架立桿長細比不得大于210;其他桿件中的受壓桿件長細比不得大于230,受拉桿件長細比不得大于350。6.2固定腳手架設計6.2.1無風荷載時,立桿承載力應按下列公式計算:1立桿軸向力設計值N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9×1.NQK(6.2.11)2立桿計算長度l0=kμh(6.2.12)3立桿穩定性N≤f(6.2.13)φA式中:N—立桿軸向力設計值(kN);NG1K—腳手架結構自重標準值產生的軸力(kN);NG2K—構配件自重標準值產生的軸力(kN);∑NQK—施工荷載標準值產生的軸向力總和(kN),內外立桿可按一縱距(跨)內施工荷載總和的1/2取值;lk—立桿計算長度附加系數;μ—考慮腳手架整體穩定性的立桿計算長度系數;h—腳手架水平桿豎向最大步距(m);φ—軸心抗壓強度穩定系數;A—立桿橫截面面積(mm2);f—鋼材的抗壓強度設計值(N/mm2)。6.2.2采用組合風荷載時,立桿承載力應按下列公式計算:1立桿軸向力設計值N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9×1.NQK(6.2.21)當采用一榀門式腳手架時N=1.2NG1K+NG2K+0.9×1.4∑NQK1+(6.2.22)Mwk=(6.2.23)pwk=ωklm(6.2.24)2立桿段風荷載作用彎矩設計值MW=0.9×1.4MWX=(6.2.25)3立桿穩定性N+MW≤f(6.2.26)φAW式中:N—立桿軸向力設計值(kN);NG2K—構配件自重標準值產生的立桿軸向力(kN);∑NQK—施工荷載標準值產生的軸向力總和(kN),內、外立桿各按一縱距內施工荷載總和的1/2取值;Mwk—門式腳手架風荷載產生的彎矩標準值;Hl—連墻件豎向間距;bm—門架寬度;pwk—風荷載的線荷載標準值;ωk—風荷載標準值;lMw—風荷載產生的彎矩設計值;la—立桿縱距(m);h—相鄰水平桿豎向步距;W—截面模量(mm3);f—鋼材的抗壓強度設計值(N/mm2)。6.2.3縱向、橫向水平桿的抗彎強度應按下式計算:σ≤f(6.2.3)式中:σ—彎曲正應力;M—彎矩設計值(N·mm);W—截面模量(mm3);f—鋼材的抗彎強度設計值(N/mm2)。6.2.4縱向、橫向水平桿彎矩設計值應按下式計算:M=1.2MGk+1.MQk(6.2.4)式中:MGk—腳手板自重產生的彎矩標準值(kN·m);MQk—施工荷載產生的彎矩標準值(kN·6.2.5縱向、橫向水平桿的撓度應符合下式規定:υ≤υ(6.2.5)式中:υ—撓度(mm);[υ]—容許撓度。6.2.6連墻件應按下列公式計算:1連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0(6.2.61)式中:Nl—連墻件軸向力設計值(kN);Nlw—風荷載產生的連墻件軸向力設計值;N0—連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力,雙排架及門式腳手架可取3kN。Nlw≤1.4··L1·H1(6.2.62)式中:ωk—風荷載標準值(kN/m2);L1—連墻件水平間距(m);H1—連墻件豎向間距(m)。2連墻件的強度≤0.85f(6.2.63)式中:An—連墻件的凈截面面積(mm2)。3連墻件的穩定性Nl≤085f(6.2.64)φA.式中:φ—軸心受壓構件的穩定系數;A—連墻件的毛截面面積(mm2)。4當采用鋼管扣件做連墻件時,扣件抗滑承載力的驗算應滿足下式要求:Nl≤Rc(6.2.65)式中:Rc—扣件抗滑承載力設計值(kN),一個直角扣件應取8.0kN。5螺栓、焊接連墻件與預埋件的設計承載力應按相應規范進行驗算。6.2.7立桿底部地基承載力應滿足下列公式的要求:pk≤fg(6.2.71)pk=(6.2.72)式中:pk—相應于荷載效應標準組合時,立桿基礎底面處的平均壓力(kPa);fg—地基承載力特征值(kPa),應按現行上海市工程建設Nk—立桿傳至基礎頂面的軸向力標準組合值(kN);Ag—可調底座底板對應的基礎底面面積(m2)。6.2.8地基承載力特征值的取值應由靜載試驗、土的抗剪強度6.2.9對搭設在樓面等建筑結構上的腳手架,應對支撐架體的建筑結構進行承載力驗算;當不能滿足承載力要求時,應采取加固措施。6.2.10固定腳手架受彎構件的撓度不應超過表6.2.10中規定的容許值。表6.2.10受彎構件的容許撓度構件類別容許撓度[υ]l腳手板l腳手架懸挑受彎桿件l型鋼懸挑腳手架懸挑鋼梁l注:l為受彎構件的跨度,對懸挑桿件為其懸伸長度的2倍。6.2.11門式腳手架的架體穩定性計算,應選取最不利處的門架為計算單元。門架計算單元選取應同時符合下列規定:1當門架的跨距和間距相同時,應計算底層門架。2當門架的跨距和間距不相同時,應計算跨距或間距增大部位的底層門架。3當架體上有集中荷載作用時,尚應計算集中荷載作用范圍內受力最大的門架。6.2.12門式腳手架的穩定性應按下式計算:N≤Nd(6.2.12)式中:N—門式腳手架作用于一榀門架的軸向力設計值,應按本標準第6.2.1條計算,并應取較大值;第6.2.13條計算。6.2.13一榀門架的穩定承載力設計值應按下列公式計算:(6.2.131)(6.2.132)Nd=φ·A·f(6.2.131)(6.2.132)(6.2.133)I=I0+I(6.2.133)2I=A1A2b2I=A1A2b22A1b2 +A2A1+A +A2A1+A2A1+A2(6.2.134)式中:φ—門架立桿穩定系數;A—一榀門架立桿的毛截面面積;f—門架鋼材的抗壓強度設計值;i門架立桿換算截面回轉半徑;I—門架立桿換算截面慣性矩;I(mm42);I,A2—分別為門架立桿加強桿的毛截面慣性矩和毛截面面積(mm42);h0—門架高度;h1—門架立桿加強桿高度;b2—門架立桿和立桿加強桿的中心距。MF1219表示門架寬度1200mm,門架高度1900mm。等構件應符合本標準中各類固定腳手架的規定。6.2.15懸挑式腳手架應根據型鋼支承架的不同形式,按現行國分別進行以下驗算:2抗壓構件應驗算抗壓強度、局部承壓強度和穩定性。3抗拉構件應驗算抗拉強度。4當立桿縱距與型鋼支承架縱向間距不相等時,應在型鋼支承架間設置縱向鋼梁,同時計算縱向鋼梁的撓度和強度。5型鋼支承架采用焊接或螺栓連接時,應計算焊縫或螺栓的連接強度。7型鋼支承架對主體結構相關位置的承載能力驗算。6.2.16懸挑式腳手架中傳遞到型鋼支承架上的立桿軸向力設計值N應按下列公式計算:1不組合風荷載時N=1.35(NG1K+NG2K)+1.NQK(6.2.161)2組合風荷載時N=1.35(NG1K+NG2K)+0.9×1.4∑NQK+NW(6.2.162)式中:NG1K—腳手架結構自重標準值產生的軸向力;NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力;∑NQK—施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿可分別按一縱距(跨)內施工荷載總和的1/2取值;NW—風荷載標準值作用下產生的軸向力。6.2.17懸挑式腳手架的型鋼支承架的抗彎強度應按下式計算:σ=≤f(6.2.17)式中:Mmax—計算截面彎矩最大設計值;W—截面模量,按實際采用型鋼型號取值;f—鋼材的抗彎強度設計值。6.2.18懸挑式腳手架的型鋼支承架抗剪強度應按下式計算:τ=≤fv(6.2.18)式中:Vmax—計算截面沿腹板平面作用的剪力最大值;S—計算剪應力處毛截面面積矩;I—毛截面慣性矩;tw—型鋼腹板厚度;fv—鋼材的抗剪強度設計值。6.2.19當懸挑式腳手架型鋼支承架同時受到較大的正應力驗算:≤f(6.2.191)式中:σ,τ—腹板計算高度邊緣同一點上同時產生的正應力、剪應力,其中τ按照本標準第6.2.18條計算。σ應按下式計算:σ=y1(6.2.192)式中:M—梁所受彎矩值設計值;Iy1—計算點至型鋼中和軸的距離。6.2.20懸挑式腳手架的型鋼支承架受壓構件的穩定性應按下式計算:σ=≤f(6.2.20)式中:N—計算截面軸向壓力最大設計值;GB50017中第7.2.1條相關規定采用;A—計算截面面積。6.3支撐架設計6.3.1當水平桿承受外荷載時,應進行水平桿的抗彎強度驗算、變形驗算及水平桿端部節點的抗剪強度驗算。6.3.2水平桿抗彎強度驗算應按下式計算:σ≤f(6.3.2)式中:M—水平桿彎矩設計值(N·mm);W—桿件截面模量(mm3);f—鋼材強度設計值(N/mm2)。6.3.3節點抗剪強度驗算應符合下式要求:Rs≤VR(6.3.3)式中:Rs—水平桿剪力設計值(kN);VR—節點抗剪承載力設計值,應按表6.3.3確定。表6.3.3節點抗剪承載力設計值VR節點類型VR(kN)扣件節點單扣件8雙扣件12碗扣節點60承插節點406.3.4水平桿變形驗算應符合下式要求:υ≤[υ](6.3.4)式中:υ—撓度(mm);[υ]—受彎構件容許撓度,為跨度的1/150和10mm中的較小值。6.3.5水平桿的彎矩與撓度計算應符合下列規定:1對水平桿為連續的支撐結構,當連續跨數超過3跨時宜按3跨連續梁計算;當連續跨數小于3跨時,應按實際跨連計算。2當計算縱向水平桿時,跨度宜取立桿縱向間距(la);當計算橫向水平桿時,跨度宜取立桿橫向間距(l)。6.3.6立桿穩定性計算公式應符合下列規定:1不組合風荷載時N≤f(6.3.61)φA2組合風荷載時NMφAN+≤fφANW1-1.1φN式中:N—立桿軸力設計值(N),應按本標準第6.3.7條計算;φ—軸心受壓構件的穩定系數,應根據長細比λ按本標準附錄A取值;A—桿件截面積(mm2);f—鋼材的抗壓強度設計值(N/mm2);M—立桿彎矩設計值(N·mm),應按本標準第6.3.10條計算;W—桿件截面模量(mm3);N—立桿的歐拉臨界力(N),N=;λ—計算長細比,λ=l0/i;l0—立桿計算長度(mm),應按本標準第6.3.11~第6.3.13條計算;i桿件截面回轉半徑(mm);E—鋼材彈性模量(N/mm2)。6.3.7立桿軸力設計值(N)應按下列公式計算:1不組合風荷載時N=γGNGK+γQNQK(6.3.71)2組合風荷載時N=γGNGK+ψQγQNQK+NWK(6.3.72)式中:γG—永久荷載分項系數;NGK—永久荷載引起的立桿軸力標準值(N);γQ—可變荷載分項系數;NQK—施工荷載引起的立桿軸力標準值(N);ψQ—可變荷載組合值系數,取0.9;NWK—風荷載引起的立桿軸力標準值(N)。6.3.8風荷載作用于支撐結構,引起的立桿軸力標準值應按下列公式計算:1無剪刀撐支撐結構NWK=(6.3.81)2有剪刀撐支撐結構NWK=(6.3.82)式中:pwk—風荷載的線荷載標準值(N/mm2),pwk=ωkl;H—支撐結構高度(mm);B—支撐結構橫向寬度(mm);nwa—單元框架的縱向跨數;ωk—H高度處風荷載標準值(N/mm)。6.3.9立桿彎矩設計值應按下列公式計算:M=γQMWK(6.3.91)無剪刀撐支撐結構MWK=MLK+MTK(6.3.92)其中MLK=(6.3.93)MTK=(6.3.94)式中:γQ—可變荷載分項系數;MWK—風荷載引起的立桿彎矩標準值(N·mm);MLK—風荷載直接作用于立桿引起的立桿局部彎矩標準值(N·mm);MTK—風荷載作用于無剪刀撐支撐結構引起的立桿彎矩標準值(N·mm);h—立桿步距(mm);nb—支撐結構立桿橫向跨數。6.3.10當支撐結構通過連墻件與既有結構做可靠連接時,可不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力和彎矩。6.3.11無剪刀撐支撐結構的立桿穩定性驗算時,立桿計算長度應按下列公式計算,并應取其中的較大值:l=μh(6.3.111)l=h'+2kxa(6.3.112)式中:μ—立桿計算長度系數;(盤)扣的距離;a—可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離;kx—懸臂端計算長度折減系數,可取0.7。6.3.12有剪刀支撐結構中的單元框架穩定性驗算時,立桿計算長度應按下列公式計算:l=βHβaμh(6.3.121)l=h'+2ka(6.3.121)式中:βH—高度修正系數,應按表6.3.12取值;βa—掃地桿高度與懸臂長度修正系數,應按行業標準《建B中表B5或表B6取值。表6.3.12單元框架計算長度的高度修正系數βHH510203040βH1.001.111.161.191.226.3.13滿堂支撐架立桿的計算長度應按下式計算,取整體穩定計算結果最不利值:頂部立桿段l0=kμ1(h'+2a)(6.3.131)非頂部立桿段l0=kμ2h'(6.3.132)式中:k—支撐架立桿計算長度附加系數,應按表6.3.13采用。h'—步距。a—立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度;應不大于0.5m,當0.2m<a<0.5m時,承載力可按線性插入值取值。μ1、μ2—考慮滿堂支撐架整體穩定因素的單桿計算長度系數,用;加強型構造應按JGJ130—2011附錄C中表C表6.3.13支撐架立桿計算長度附加系數高度H(m)H≤88<H≤1010<H≤2020<H≤30k1.1551.1851.2171.291注:當驗算立桿允許長細比時,取k=1。6.3.14有剪刀撐支撐結構在進行局部穩定性驗算時,立桿計算長度應按下式計算:l=(1+2α)h(6.3.14);α1—掃地桿高度h1與步距h之比;α2—懸臂長度h2與步距h之比。6.3.15有剪刀撐支撐結構,當單元框架進行加密時,加密區立桿的穩定系數應按下列公式計算:1立桿步距不加密時φ'=0.8φ(6.3.151)2立桿步距加密時φ'=1.2φ(6.3.152)式中:φ'—加密區立桿的穩定系數;φ—未加密時立桿的穩定系數。6.3.16當鋼管支架高寬比不小于3時,應進行支架整體的抗傾覆驗算。6.3.17支架整體抗傾覆應按混凝土澆筑前和混凝土澆筑時兩種工況進行驗算,抗傾覆驗算應滿足下式要求:γ0M0≤Mr(6.3.17)式中:γ0—結構重要性系數,應按表6.3.17取值;M0—支架的傾覆力矩設計值(N·mm);Mr—支架的抗傾覆力矩設計值(N·表6.3.17鋼管支架結構重要性系數支架結構重要性系數承載能力極限狀態設計正常使用極限狀態設計安全等級ⅠⅡγ01.11.01.06.3.18支撐結構立桿基礎底面的平均壓力應符合下式要求:p≤fg(6.3.18)值(N/mm2),p=N—支撐結構傳至立桿基礎底面的軸力設計值(N);Ag—立桿基礎底面積(mm2);fg—地基承載力設計值(N/mm2)。6.3.19支撐結構地基承載力應符合下列規定:1支承于地基土上時,地基承載力設計值應按下式計算:fg=kcfak(6.3.19)確定;f土及回填土地基的承載力特征值,應按現行上海市定確定。表6.3.19地基承載力調整系數kc地基類別kc1.00.50.42當支承于結構構件上時,應按現行國家標準《混凝土結構對結構構件承載